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佳易容?在PA及合金改性中的应用
佳易容聚合物（上海）有限公司Fine-BlendPolymer(Shanghai)Co.,Ltd.
关于我们
佳易容一直致力于高分子材料领域多种功能性树脂、助剂的研发、生产、应用评价和技术服务。
产品包括
Fine-Blend系列作为佳易容的核心品牌在塑料改性领域深耕近三十年，为众多改性客户提供多种类型的相容剂、增韧剂、大分子偶联剂、热稳定剂、流动改善剂等产品，并不断优化品质和扩充品类，持续为客户提供价值担当。
低碳、循环、环保、可持续发展是世界发展的大主题、大趋势，塑料的回收再利用及生物基材料的开发正在如火如茶的进行，佳易容为助力环保，践行可持续发展理念，相继推出了Eco-Batch和Bio-Master两大系列产品，以满足塑料的高质化回收、循环利用、低碳排放、健康赋能等，并持续迭代，不断提升佳易容的社会责任担当。
Add-Bond系列产品综合了佳易容多年来积累的核心技术，结合不同粘接领域应用特点和客户需求，开发的用以满足多种复合材料及制品需求的高性能粘接促进剂和粘接树脂产品。Add-Bond系列产品能够显著改善不同基材之间的粘接性能，并提供优异的粘接强度、可靠性和耐持久性，广泛应用于家居建材粘接、复合管道粘接、多层阻隔包装及新能源等多个领域。
我们的足迹
| 牌号 | 基体 | MFRI1 | 含量能 | 典型用途 | 推荐用量 |
| FB521A | 0.3-1.5 | 0.6-1.0 | 尼龙增韧、超韧、耐低温改性增韧剂； （阻燃）增强增韧尼龙材高效增韧剂； 高阻燃等级HFFR电线电缆用偶联剂等 | 2-25 | |
| FB593 | POE | 0.5-2.0 | 0.4-0.8 | ||
| CMG5805-L | 0.3-2.0[2] | 0.6-1.0 | 通用型尼龙增韧改性剂； | ||
| FB522 CMG5805 | POE | 0.5-3.0[2] 0.5-2.52] | 0.6-1.0 0.6-1.0 | （阻燃）增强增韧尼龙增韧剂； 聚烯烃类树脂粘接促进剂； 大分子偶联剂等 | 2-25 |
| FB820 | PPO | 20-50[3] | >1.0 | PA66/PPO合金相容剂；PA66/PPO/GF体系大分子 偶联剂、相容剂；HIPS/PPO/GF体系大分子偶联剂 | 3-8 |
| FB7023 | AES | 3-15[4] | >1.2 | 高流动性PA6/ABS，PA6/ASA合金增韧型相容剂 | 3-8 |
| EMI-150C | 有机硅 | 大幅提高尼龙、聚酯及PC等极性材料的流动性并增 加润滑性；改善浮纤外观和脱模性，降低扭矩，减 少加工能耗 | 0.1-0.6 | ||
| BP-231 | PE-g-PS0.5-2.5 | 满足PFAS法案要求 尼龙改性摩擦学改善助剂 | 3-6 | ||
| FB722 | 4-12[5] | >1.0 | 尼龙TPE包胶用粘接促进剂； 多组分聚合物（回收）及其合金增韧剂、相容剂； 改性PPO电缆用相容型增韧剂 | 2-20 | |
| FB724 | SEBS | 14-28[5] | >1.0 | ||
| CMG9801-G | PPH | 80-120 | >1.0 | PA6/PP合金相容剂； 矿物填充PP、玻纤增强PP相容剂 | 2-8 |
| FB9270 | LLDPE | 5-10 | 0.4-0.8 | PA6/PE合金相容剂；中等增韧效率尼龙增韧剂， 保持较高的流动性 | 2-8 |
目录
佳易容在尼龙及其合金改性相容剂、增韧剂 01
1 佳易容如何使PA材料实现高效增韧？ 03
1.1 影响POE-g-MAH增韧性能的主要因素… 03
1.2 橡胶相粒径如何影响尼龙的韧性？… 04
1.3 橡胶相含量如何影响尼龙的韧性？ 04
1.4 接枝率如何影响尼龙的韧性？ 05
2 佳易容?增韧效率和流动性的优异平衡一FB521A 06
2.1 FB521A与常见增韧剂外观、颜色和流动性对比 06
2.2 FB521A与常见增韧剂红外谱图及接枝率对比 06
2.3 FB521A在增韧PA6和PA66体系中的微观相态 07
2.4 FB521A在增韧PA6中韧性及流动性的平衡 08
2.5 FB521A在增韧PA66中韧性及流动性的平衡 09
3 佳易容?高流动、高增韧效率尼龙增韧剂一FB593 11
3.1 FB521A、FB593和竞品接枝率对比 11
3.2 FB593和竞品玻璃化转变Tg对比 11
3.3 FB593如何改善PA6的流动性并保持增韧性能· 12
3.4 FB593如何改善PA6的流动性并保持增韧性能 13
4 佳易容优异的低温性能尼龙增韧剂一CMG5805-L 14
4.1 CMG5805-L如何影响尼龙的常、低温 ( - 3 0 ^ { \circ } C ) 韧性 14
4.2 CMG5805-L与进口增韧剂中、低温 ( - 4 0 ^ { \circ } C ) 韧性对比 15
5 佳易容?高性价比尼龙增韧剂一FB522 16
5.1 FB522改善PA6及PA6/30GF的韧性效果 16
5.2 FB522改善PA6及PA6/30GF的韧性效果 17
6 佳易容PA66/PPO合金专用增韧剂-FB820 18
6.1 FB820和国外竞品的红外谱图及接枝率对比· 18
6.2 FB820改善PA66/PPO合金相容性的增容机理 18
6.3 FB820改善PA66/PPO合金的相态及物理性能 19
6.4 FB820改善PA66/PPO/GF材料的微观形貌及物理性能 20
7 佳易容?高流动PA6/AXS合金材料的相容剂一FB7023 21
7.1 CMG7023改善PA6/AXS合金相容性的作用机理 21
7.2 CMG7023改善PA6/ABS合金微观形貌和物理性能 21
8 佳易容PA6/PO合金材料相容剂-CMG9801-G/CMG5904 23
8.1 CMG9801-G如何改善PA6/PP相容性和物理性能 23
8.2 CMG5904如何改善LLDPE/PA6合金相容性和物理性能 25
9 佳易容?符合PFAS法规要求的尼龙耐磨改性剂一BP-231 26
9.1 BP-231的分子结构及作用机理 26
9.2 BP-231如何改善PA材料的摩擦学性能 27
10 佳易容尼龙高效流动改善剂-EMI150C 29
10.1 EMI-150C改善流动性的作用机理 29
10.2 EMI-150C改善PA6/GF30的流动性· 30
10.3 EMI-150C改善PA6/GF50的流动性和表面浮纤 31
尼龙（PA）是五大工程塑料中产量最大、品种最多、用途最广、综合性能优良的基础树脂，由于其在力学性能、化学性能和热性能等方面的突出特点，而被广泛使用。但PA的一些缺点，如吸水性强、冲击（低温）韧性差等缺点限制了PA的应用，因此需要对PA进行一系列改性。改善PA的流动性，能够提高制品尺寸稳定性和生产效率；改善PA的抗低温性能，能够增强其对环境应变的能力；改善PA与其它材料的相容性，制备合金化的PA材料，能够发挥不同材料的优势等等。
佳易容作为PA改性助剂领域的核心供应商，深耕该领域已达三十年之久。对于PA改性客户经常关注的相容剂、增韧剂、耐磨改性剂以及流动改善剂等做大量研究和评估工作，旨在为客户提供最佳的选择方案。
佳易容?如何使PA材料实现高效增韧？
佳易容在尼龙增韧剂领域拥有长期且丰富的经验，与改性同行多年的深度交流与合作中总结出了许多经验，佳易容工程师认为以上这些因素在尼龙增韧当中起主要作用（图1-1）。在这些因素当中，增韧剂粒径大小、粒子间距和接枝率的影响尤为关键，我们接下来将探讨一下这些因素的影响。
1.2/
橡胶相粒径如何影响尼龙的韧性？
如图1-2所示，以经典POE-g-MAH增韧剂（CMG5805-L）为例，固定CMG5805-L添加量为18wt%，通过调节挤出工艺研究橡胶相粒径对PA增韧性能的影响。可以看出，一定范围内冲击强度随着橡胶相粒径变小而提高，并且在粒径降低到一定尺寸时，冲击强度出现“脆韧转变”。但橡胶相的粒径并不是越小越好，合适的粒径和粒径分布是获得良好增韧效果的关键。
橡胶相含量如何影响尼龙的韧性？
图1-3同样以经典POE-g-MAH增韧剂（CMG5805-L）为例，同样挤出工艺下调整CMG5805-L添加量2-20wt%。结果表明，橡胶相粒径几乎不随着增韧剂的添加量变化而改变，粒子间距随着增韧剂添加量提高呈现指数级下降，冲击强度则随着CMG5805-L添加量增加而提高而提高，并且在10wt%时出现“脆韧转变”。说明在固定挤出工艺的情况下，增韧剂添加量是通过改变橡胶相的粒子间距，进而影响PA的增韧效果。
接枝率如何影响尼龙的韧性？
对于PA增韧来说，MAH接枝率不是越高越好，合适的接枝率也是获得高效增韧的关键。接枝率高会导致橡胶相粒径过小，不能有效的终止银纹和引发剪切带，故而不能有效增韧。接枝率低会导致橡胶相粒子间距过大，同样不能对PA基体树脂实现有效增韧。
佳易容?增韧效率和流动性的优异平衡一FB521A
FB521A与常见增韧剂外观、颜色和流动性对比
注\*：MFR测试条件是190°C\*2.16Kg
佳易容选取了市场上非常具有代表性的三个POE-g-MAH增韧剂牌号作为参考，对比不同增韧剂的外观、颜色、流动性、红外谱图及接枝率（分别如图2-1和图2-2所示）的差异。经典增韧剂具有较高接枝率，但其颜色b值略黄，流动性较低；国外标杆竞品较好的颜色和外观，较高的流动性，但其接枝率相对较低。FB521A则具有适中的接枝率及良好的颜色外观，流动性也较经典增韧剂有明显改善。
从图2-2的红外谱图可以看出，三种增韧剂均为聚烯烃弹性体（POE）基材，且大分子形态几乎一样。三种增韧剂的接枝率存在较大的差异，经典增韧剂具有相对较高的接枝率，国外竞品接枝率相对偏低，而FB521A接枝率居于中间。一般来说，增韧剂的接枝率很大程度上和增韧剂的颜色外观相关，这与图2-1中的经典增韧剂颜色b值较大相互验证。
增韧剂在PA基体中的分散性不仅和增韧剂接枝率、流动性相关，还与PA本身的特性及加工工艺相关。三种增韧剂在PA6（图2-3）和PA66（图2-4）体系中的微观相态可以看出，增韧剂在基体树脂中的分散相尺寸与接枝率密切相关，且增韧剂在PA66体系中相态尺寸明显大于PA6体系。在PA6增韧体系中，较低接枝率的国外竞品增韧剂的分散相尺寸较前两者略大；而在PA66体系，高接枝率的经典增韧剂较低接枝率的国外竞品增韧剂在相态细化方面优势更加明显。
FB521A在增韧PA6中韧性及流动性的平衡
不同增韧剂类型及添加量增韧PA6体系的熔体流动速率（MFR）如图2-5所示。可以看出，增韧剂的接枝率及添加量的增加都会降低增韧PA6体系的MFR，特别是高增韧剂添加量下，增韧剂接枝率对增韧PA6体系流动性的影响更加明显。
添加不同增韧剂增韧PA6体系的螺旋流动长度（图2-6）进一步表明，接枝率对增韧PA6体系的流动性影响非常明显。
不同增韧剂及添加量增韧PA6体系的冲击强度如图2-7所示，可以看出，增韧剂的增韧效率不仅和增韧剂的添加量相关，还与增韧剂的接枝率相关。同等添加量下，较高接枝率的经典增韧剂在低添加量时（10wt%）具有较高的增韧效率，而较低接枝率的进口增韧剂增韧效率则偏低。提高添加量后，接枝率对增韧效率的影响变小。
综合增韧PA6体系数据来看，具有较高接枝率的经典增韧剂在PA6增韧体系具有较高的增韧效率（特别是低添加量时），但其在高添加量时流动性较差（特别是高添加量时）；而较低接枝率的进口增韧剂在增韧PA6体系中高添加量时具有较好的流动性，但其在低添加量时增韧效率较差。相对而言，FB521A则具有更加均衡的流动性和增韧效率。
不同增韧剂及添加量的增韧PA66体系的熔体流动速率（MFR）如图2-8所示，可以看出，增韧剂的接枝率及添加量的增加会明显降低PA66增韧体系的MFR，特别是高增韧剂添加量下，增韧剂接枝率增韧PA6的流动性差异更加明显。
添加不同增韧剂增韧PA66体系的螺旋流动长度（图2-9）进一步表明，接枝率对PA66增韧体系的流动性影响非常明显。
不同增韧剂及添加量的增韧PA66体系的冲击强度如图2-9所示，可以看出，增韧剂的增韧效率不仅和增韧剂的添加量相关，还与增韧剂的接枝率相关。较高接枝率的经典增韧剂在低添加量时（10wt%）具有较高的增韧效率，而较低接枝率的进口增韧剂增韧效率明显偏低，在高添加量时（20wt%）三种增韧剂的增韧效率差异不大。
综合增韧PA66体系数据来看，具有较高接枝率的经典增韧剂在PA66增韧体系具有较高的增韧效率（低添加量时），但其在高添加量时流动性较差（高添加量时）；而较低接枝率的进口增韧剂在增韧PA66体系中高添加量时具有较好的流动性，但其在低添加量时增韧效率较差。相对而言，FB521A则具有更加均衡的流动性和增韧效率。
佳易容?高流动、 高增韧效率尼龙增韧剂一FB593
增韧剂接枝率和流动性综合影响增韧PA的流动性。FB521A、FB593与竞品的红外谱图如图3-1所示，三款增韧剂的红外谱几乎完全一样，表明三款增韧剂采用的POE基材完全相同，其中FB521A的接枝率更高，FB593和国外竞品接枝率几乎一致。
FB593和竞品玻璃化转变Tg对比
增韧剂玻璃化转变温度（Tg）是影响其韧性性能，特别是低温韧性的核心指标。FB593和国外竞品具有同等的接枝率同时，且由DSC测试（图32）的Tg也处于同一水平。
添加不同增韧剂增韧PA6/PA66体系的螺旋流动长度（图3-3、图3-5）进一步表明FB593在PA6/PA66增韧体系中和国外竞品有着同等的流动性。
FB593如何改善PA6的流动性并保持增韧性能
不同增韧剂添加量对PA6/PA66缺口冲击强度的影响如图3-4、3-6所示。一般而言，在尼龙增韧中可以通过使用低接枝率的增韧剂来提高流动性，但是这会导致增韧效率下降。如图所示，FB593在增加尼龙流动性的同时，能够基本保持和国外竞品同等的增韧效率。
佳易容?优异的低温性能尼龙增韧剂一CMG5805-L
4.1CMG5805-L如何影响尼龙的常、低温（-30C）韧性
佳易容 { } ^ { \mathfrak { o } } \mathsf { C } MG5805-L具有极低的玻璃化转变温度，因此能在低温下能提供较为稳定的冲击性能，不仅如此，通过观察图4-1和4-2所示的趋势图发现，由于其增韧效率较高，在PA6的增韧中，添加 1 0 % 的增韧剂，即可实现PA6材料的常温脆韧转变，而在PA66的增韧中，获得脆韧转变的增韧剂重量份数为 12 ‰ 而为了使PA6或PA66材料获得较为稳定的低温性能，建议CMG5805-L的添加量均需达到 1 8 % 为佳。
CMG5805-L也与市面上较为主流的进口增韧剂进行了对比在 \angle 4 0 ^ { \circ } C 时的低温冲击性能，结果如图4-3和4-4所示，从结果来看，CMG5805-L完全能替代进口产品以满足客户更低温的冲击韧性的需求。
佳易容?高性价比尼龙增韧剂一FB522
图5-1、5-2显示，在增韧PA6和PA6/30GF体系中，FB522与业内同类竞品相比具有同等的增韧效率，且较LLDPE接枝的增韧性能明显更好。FB522可以作为高性价比增韧剂用于PA改性。
图5-3、5-4，在增韧PA66和PA66/30GF体系中，FB522与业内同类竞品相比具有同等的增韧效率，且较LLDPE接枝的增韧性能明显更好。FB522可以作为高性价比增韧剂用于PA改性。
佳易容?PA66/PPO合金专用增韧剂一FB820
FB820和国外竞品的红外谱图及接枝率对比
FB820和国外竞品的红外谱图及接枝率对比如图6-1所示，FB820和国外竞品具有几乎完全相同的红外谱图。谱图上1790cm-1处的吸收峰是接枝MAH的特征吸收峰，可以看出两者接枝率大小也几乎一致。
FB820改善PA66/PPO合金相容性的增容机理
PPO分子链与PPO相完全相容，挤出加工过程中接枝在PPO分子上的马来酸酐基团（PPO-g-MAH）与PA66分子链末端的酰胺基团反应，所生成的大分子接枝物均匀的分散到两相界面上，从而起到反应增容的作用（图6-2所示）。
FB820改善PA66/PPO合金的相态及物理性能
不同FB820添加量PA66/PPO合金的微观相态及物性表分别如图6-3及表6-1所示。从图6-2可以看出，未添加FB820的合金体系，呈现双连续相结构，随着FB820添加量的增加分散相PPO的尺寸逐渐减小，宏观表现为物理性能及加工稳定性的提升。从表6-1中PA66/PPO合金的物性数据可以看出，FB820的加入能够明显能提高合金体系的强度和韧性，同时对材料的流动性和耐热性影响较小。
| 原料 | 测试条件 | 1# | 2# | 3# | |
| PA66 | wt% | 45 | 42 | 40 | |
| PPO | wt% | 45 | 45 | 45 | |
| SEBS | wt% | 10 | 10 | 10 | |
| FB820 | wt% | 0 | 3 | 5 | |
| 熔融流动速率（MFR) | 280°℃*5Kg | 20.1 | 17.1 | 16.6 | |
| 热变形温度（HDT） | 0.45MPa，120℃/h | 191.3 | 188.3 | 187.3 | |
| 1.82MPa，120℃/h | 109.3 | 107.4 | 106.7 | ||
| ISO标准物性测试 | |||||
| 拉伸断裂强度 | Mpa,50mm/min | 40.7 | 50.9 | 52.6 | |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 3.6 | 61 | 92 | |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 57.5 | 56.1 | 58.5 | |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 1940 | 1900 | 1990 | |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 2.6 | 18.7 | 25.5 | |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 38.8 | NB* | NB | |
FB820改善PA66/PPO/GF材料的微观形貌及物理性能
FB820不仅能够改善PA66/PPO合金相容性，在玻纤增强PA66/PPO复合材料（PA66/PPO/GF）中能够进一步改善玻纤与基体树脂之间的界面性能（如图6-4所示），进而提高PA66/PPO/GF复合材料的物性。从表6-2可以看出，FB820的加入能够明显能提高复合材料的强度和韧性，同时对材料的流动性和耐热性影响较小。
| 原料 | 测试条件 | 1# | 2# | 3# |
| PA66 | wt% | 30 | 30 | 30 |
| PPO | wt% | 30 | 27 | 25 |
| SEBS | wt% | 7 | 7 | 7 |
| FB820 | wt% | 0 | 3 | 5 |
| 玻璃纤维GF | wt% | 33 | 33 | 33 |
| 熔融流动速率（MFR) | 280℃*5Kg | 12.4 | 13.9 | 14.8 |
| 热变形温度（HDT） | 0.45MPa，120℃/h | 237.8 | 237.7 | 238.5 |
| 1.82MPa，120℃/h | 205.1 | 204.6 | 204.9 | |
| ISO标准物性测试 | ||||
| 拉伸断裂强度 | Mpa,50mm/min | 104.7 | 125.9 | 132.6 |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 0.9 | 1.9 | 2.8 |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 141.3 | 172.3 | 187.4 |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 6250 | 6180 | 6220 |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 6.8 | 10.7 | 12.6 |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 20.7 | 47.7 | 58.6 |
佳易容?高流动PA6/AXS合金材料的 相容剂—FB7023
CMG7023改善PA6/AXS合金相容性的作用机理
FB7023是主链和AS类聚合物完全相容，马来酸酐官能团的引入能够与PA的端氨基反应，所生成的大分子接枝物均匀的分散到两相界面上，从而起到反应增容的作用。FB7023适用于PA/ABS、PA/ASA以及PA/AES类合金的反应增容。
从图7-2可以看出，未添加相容剂的PA/ABS合金来说，由于PA相和ABS相间的溶解度参数和极性相差较大，导致两相相容性很差。添加了FB7023的PA/ABS合金，ABS分散相均匀的分散到PA基体树脂中，实现了“宏观均相，微观分相”的高效相容状态。
PA/ABS合金相容剂的马来酸酐含量不是越高越好，添加了MAH三元共聚物的PA/ABS合金因酸酐含量过高出现了“过度相容”，从而导致ABS分散相尺寸过小反而导致合金性能下降。如图7-3、7-4所示，由于MAH三元共聚物中的“过度相容”导致合金的韧性的改善不如FB7023，过高的酸酐含量反而会导致流动性大幅下降（MFR和螺旋流动长度）。
0000
表7-1中的数据表明FB7023在PA6/ABS合金当中有很好的反应增容作用，且对不同PA和ABS配比的PA6/ABS合金也能起到良好的反应增容效果。
| 材料组成 | 1# | 2# | 3# | 4# | |
| PA6 | 70 | 70 | 60 | 50 | |
| ABS胶粉 | 30 | 30 | 30 | 30 | |
| SAN | 10 | 20 | |||
| FB7023 | 5 | 5 | 5 | ||
| ISO标准物性测试 | |||||
| 拉伸强度 | Mpa,50mm/min | 42.1 | 37.7 | 38.2 | 38.8 |
| 断裂伸长率 | %,50mm/min | 18 | 75.5 | 172.5 | 91.7 |
| 弯曲强度 | Mpa,2mm/min | 52.2 | 44.9 | 45.3 | 48.1 |
| 弯曲模量 | Mpa,2mm/min | 1390 | 1380 | 1410 | 1520 |
| 缺口冲击强度 | KJ/m² | 9.5 | 65.3 | 60.2 | 55.5 |
| 无缺口冲击强度 | KJ/m² | 36.8 | NB* | NB | NB |
佳易容?PA6/PO合金材料相容剂-CMG5701/CMG5904
CMG5701如何改善PA6/PP相容性和物理性能
图8-1是PA6/PP加相容剂前后的微观形貌和粒子外观，相容剂CMG5701的加入，PP分散相颗粒尺寸明显变小，分布也更均匀，表明CMG5701能够有效改善PA6/PP合金的两相界面性能，从而起到反应增容效果。
图8-2对比了PA6/PP合金添加相容剂前后的熔融-结晶行为，相容剂的加入对合金熔融行为影响较小，会导致PP相的结晶温度向高温方向偏移。这是因为相容剂加入会形成的PA-g-PP共聚物分散在两相界面，PA相结晶温度高于PP相，PA相结晶时会诱导PP相结晶温度向高温方向偏移。
| 配方 | 1# | 2# | 3# |
| PA62.8粘度 | 70 | 70 | 70 |
| PPK7926 | 30 | 30 | 30 |
| CMG9801-G | 5 | ||
| CMG5701 | 5 | ||
| 1098/168 | 0.3 | 0.3 | 0.3 |
| 性能测试 | |||
| MFR(250C*2.16Kg/10min) | 41.6 | 10.8 | 10.6 |
| 密度g/cm^3 | 1.041 | 1.046 | 1.046 |
| 拉伸强度(Mpa，50mm/min) | 43.9 | 52.8 | 52.1 |
| 断裂伸长率（%，50mm/min) | 7.0 | 19.6 | 29.0 |
| 弯曲模量（2mm/min，Mpa) | 53.9 | 63.3 | 61.7 |
| 弯曲模量（2mm/min，Mpa) | 1952 | 2146 | |
| 缺口冲击强度（KJ/m²) | 4.55 | 5.20 | 2104 5.69 |
| 无缺口冲击强度（KJ/m） | 28.68 | NB* | NB |
如表8-1所示，CMG9801-G和CMG5701都可以作为PA6/PP合金的高效相容剂使用，机械性能整体差异不大由于CMG9801-G是PPH基材，合金在强度方面表现更好；而CMG5701是PPB基材，合金在韧性方面表现更好。
8.2 CMG5904如何改善LLDPE/PA6合金相容性和物理性能
从图8-3的SEM照片可以看出，添加5%的CMG5904（LLDPE-g-MAH），LLDPE与PA6的两相界面得到明显改善，而图8-4显示了相容剂添加后LLDPE/PA6合金的缺口冲击强度提升近 4 0 % ，断裂伸长率提升也将近两倍。
佳易容?符合PFAS法规要求的 尼龙耐磨改性剂-BP-231
BP-231的分子结构及作用机理
欧盟计划于2026-2027年实施PFAS限制提案，若限制生效，欧洲将在实施后18个月内禁止PFAS的进口和生产，届时如PTFE等含氟耐磨剂将受到限制。
佳易容根据市场需求开发了用以替代PTFE的耐磨剂BP-231，其结构如下图9-1所示，由聚乙烯主链和聚苯乙烯支链构成的聚合物摩擦学改性剂。
图9-2展示了BP-231的摩擦学性能设计思路，BP-231能够均匀分散在基体树脂内部，使用过程中在摩擦界面形成润滑层，能够有降低摩擦系数，减少磨耗量，提高树脂材料的摩擦学特性并减少噪音。
BP-231如何改善PA材料的摩擦学性能
综合图93、94和95可以看出，BP231在 1 0 % 添加量下，对增韧PA6、增韧PA66及PA66/GF体系均表现出良好的摩擦学性能改善效果，同时也会对材料物理性能的影响更小。因此，BP-231完全能够替代现有PTFE方案，有效的降低尼龙的摩擦系数并减少磨损量，同时提高PA材料的韧性以及获得更优异的外观。
佳易容?尼龙高效流动改善剂一EMI150C
10.1
EMI-150C改善流动性的作用机理
尼龙本身是一种流动性非常好的材料，但是在尼龙改性过程如增强、增韧、填充等都会明显降低尼龙材料的流动性，尼龙流动性降低会导致诸多缺陷。为了解决这一问题，佳易容开发出高效流动改性剂EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龙的流动性，为改性尼龙材料的发展与进步提供助力。
EMI-150C具有树枝状分子的类球形聚酯结构，自身非常低的熔体粘度特性，且表面具有大量的极性官能团。加工过程中一方面充当球形填充能够有效降低PA分子间链缠结，还可以极性官能团能够削弱分子间氢键，从而提高PA流动性（图10-1）。
10.2
EMI-150C改善PA6/GF30的流动性
尼龙本身是一种流动性非常好的材料，但是在尼龙改性过程如增强、增韧、填充等都会明显降低尼龙材料的流动性，尼龙流动性降低会导致诸多缺陷。为了解决这一问题，佳易容开发出高效流动改性剂EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龙的流动性，为改性尼龙材料的发展与进步提供助力。
如图10-2所示，少量EMI-150C的加入大幅度提高了PA6/GF30的流动性，比如 0 . 3 % 添加时熔指提高2倍以上，且对材料机械性能影响处于也可接受范围。
10.3
EMI-150C改善PA6/GF50的流动性和表面浮纤
尼龙本身是一种流动性非常好的材料，但是在尼龙改性过程如增强、增韧、填充等都会明显降低尼龙材料的流动性，尼龙流动性降低会导致诸多缺陷。为了解决这一问题，佳易容开发出高效流动改性剂EMI-150C，少量添加即可有效提高改性尼龙的流动性，为改性尼龙材料的发展与进步提供助力。
如图10-3所示，少量EMI-150C的加入能够显著提高PA6/GF50的流动性，即使 0 . 2 * 0 . 3 % 的添加量流动性提高两倍左右，同时对材料机械性能影响很小。
如图10-4所示，EMI-150C的加入在明显提高PA6/GF50的流动性并保持机械性稳定，同时有效改善注塑样条表面浮纤等缺陷问题。通常建议EMI-150C添加量在 0 . 2 * 0 . 5 % 即可大幅度改善材料的流动性和表面问题。
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